Ay: Aralık 2020

Atık su deşarjı Qww

Posted on by Daniel Kschischan
DIN EN 12056-2’ye göre atık su deşarjı Q ww , bağlantı değerlerinin (DU) toplamından, eşzamanlılık dikkate alınarak belirlenir, burada K, deşarj endeksi için kılavuz değerdir . Bina tipine bağlıdır ve drenaj nesnelerinin kullanım sıklığından kaynaklanmaktadır. Q ww – atık su tahliyesi K – deşarj indeksi DU – bağlı yük Q tot – toplam atık su akışı Q s – sürekli deşarj (eşzamanlılık için azalma olmadan) DU toplamından, atık su deşarjı Q ww , karşılık gelen deşarj indeksi K dikkate alınarak yukarıdaki formül kullanılarak hesaplanabilir. Belirlenen atık su deşarjı Q ww , tek bir drenaj nesnesinin en büyük bağlantı değerinden küçükse, ikincisi belirleyicidir (sınır değer).

Yağmur suyu akışı QR

Posted on by al

r 5/2 istatistiksel olarak 2 yılda bir beklenmesi gereken beş dakikalık yağmur r 5/100 İstatistiksel olarak her 100 yılda bir beklenmesi gereken beş dakikalık yağmur

Bir dizi Alman şehri için değerler örnek olarak DIN 1986-100’de listelenmiştir. Değerler, r 5/2 = 200 ila 250 l / (s ha) veya r 5/100 = 800 l / (s ha) [1 ha’dan farklıdır. = 10.000 m²lik]. Yağmur olaylarıyla ilgili bilgiler yerel makamlardan veya alternatif olarak Alman Hava Servisi’nden alınabilir. Referans değerler DIN EN 1986-100 Ek A’da verilmiştir. Herhangi bir değer mevcut değilse, r T (n) = 200 l / (s ha) varsayılmalıdır. Hat sistemleri ve yağmur drenaj sisteminin ilgili bileşenleri, ekonomik nedenlerle ve kendi kendini temizleme kabiliyetini sağlamak için orta dereceli bir yağmur olayı için boyutlandırılacaktır. Hesaplanan yağmur, DIN 1986-100 kapsamında, 5 dakikanın üzerinde sabit bir yağmur yoğunluğuna sahip ideal bir yağmur olayı (blok yağmuru) kapsamındadır. Tasarım durumu için her durumda kullanılacak yıllıklık (T n ) görev tarafından belirlenir. Hesaplanan yağmurun (r 5/2 ) üzerindeki yağmur olayları planlandığı gibi beklenebilir.

Atık su teknolojisinde pompalanan ortam

Posted on by al
Boyutlandırma yapılırken, kamu kanalizasyon şebekesine bağlı menhollerden dışkı içeren pis suların pompalanması için patlamaya dayanıklı ünitelerin kullanılması sağlanmalıdır. Ayrıca örneğin UVV 54’e bakınız. §2 Kanalizasyon şebekesi, erişim noktaları, kuyuları, bacaları ve yağmur çıkışları ile basınçlı boru şebekesindeki toplama noktaları ve havalandırma muslukları, bütünüyle potansiyel olarak patlayıcı olarak kabul edilir … veya ticaret birliğinin patlamaya karşı koruma yönergeleri (Ex-RL) (GUV 19.8) Baskı 06.96, örnekler koleksiyonu, seri numarası 7.3.1.1. Ancak dikkate alınması gerekebilecek başka düzenlemeler de vardır. Özel durumunuz için daha ayrıntılı bilgiyi ticaret birliğinden, ticaret denetleme kurumundan, TÜV’den veya inşaat yetkilisinden alabilirsiniz.

Hız – Yakınlık Kanunları

Posted on by al
Aşağıdakiler geçerlidir: 1. Model kanunu 2. Model yasası 3. Model kanunu Q – akış hızı H – teslimat kafası P – güç tüketimi n – hız Endeksler ilgili hız ile ilgilidir. Afinite yasaları tam olarak sürtünmesiz, sıkıştırılamaz akışlar için geçerlidir. Teknik uygulamalar için, bunlar yaklaşık bir çözüm olarak kabul edilmelidir. Genel olarak, bu yakınlık yasaları, hız değişiminin teknik olarak nasıl uygulandığından bağımsızdır. Geleneksel olarak, küçük ve orta ölçekli pompalar için sargıları değiştirerek adım adım hız değişimi uygulandı. Bu arada, bunların yerini büyük ölçüde frekans dönüştürücüler aldı. Yavaş çalışan elektrikli tahrikler, daha büyük santrifüj pompalar için çok pahalıdır, bu nedenle bu durumlar için redüksiyon dişlileri kullanılır. Yanmalı motorlar da mobil kullanım için kullanılmaktadır. Bunlar ayrıca belirli bir aralıkta hız bakımından değişkendir.

Pompa eğrisi

Posted on by al
Pompa eğrisinin eğrisi eğridir ve akış hızı arttıkça diyagramda soldan sağa doğru düşer. Karakteristik eğrinin eğimi, pompanın tasarımı ve özellikle çarkın şekli ile belirlenir. Pompa eğrisinin özelliği, akış hızının ve basma yüksekliğinin karşılıklı bağımlılığıdır. Basma yüksekliğindeki her değişiklik her zaman akış hızında bir değişiklikle sonuçlanır. Büyük akış hızı – & gt; alçak kafa Küçük akış hızı – & gt; büyük kafa Sadece kurulu boru hattı sistemi, içsel direnç nedeniyle, belirli bir pompa çıkışında hangi debinin iletileceğini belirlemesine rağmen, söz konusu pompa, karakteristik eğrisinde yalnızca bir çalışma noktası kabul edebilir. Bu çalışma noktası, ilgili boru ağı eğrisi ile pompa eğrisinin kesişimidir. Q-H karakteristik eğrisine ek olarak, santrifüj pompalarda genellikle aşağıdaki karakteristik eğriler bulunabilir:
  • performans
    • Mil gücü P 2 (Q)
    • Güç tüketimi P 1 (Q) (genellikle dalgıç motorlu pompalarda ve ıslak çalışan pompalarda)
  • verimlilik
    • Hidrolik verimlilik η hidr (Q)
    • Genel verimlilik η tot (Q) (genellikle dalgıç motorlu pompalar ve ıslak rotorlu pompalarla)
  • NPSH gerekli NPSH req (Q)
  • Hız n (Q)
& nbsp;

Farklı ortamlar için karakteristik eğri dönüşümü

Posted on by al
Ancak artan viskozite ile REYNOLDS sayısının etkisi artar, dolayısıyla pratikte bu yaklaşımın yaklaşık 20 mm²/s’lik bir kinematik viskoziteden yetersiz olduğu varsayılır. Bunu düzeltmek için, eski versiyonlarda pratik uygulamada diyagramların karmaşık değerlendirmesi anlamına gelen, ancak mevcut versiyonlarda uygun formül setleri kullanılarak hazırlanan, kaydedilen karakteristik eğrilerin orta ve yüksek viskoziteli ortama dönüştürülmesi için deneysel olarak yöntemler geliştirildi. Dünya çapında en yaygın olanı, ANSI / HI 9.6.7 ve ISO / TR 17766 olarak standartlaştırılmış olan Hidrolik Enstitüsünden (ABD) gelen prosedürdür. Uygulamada, dönüştürme günümüzde çoğunlukla Spaix PumpSelector gibi bilgisayar programları kullanılarak gerçekleştirilmektedir. Bu işlemin bilgisayarlı uygulaması, karakteristik eğrilerin dönüştürülmesini sağlar, bu sayede kullanıcının yalnızca istenen taşıma verilerini ve taşıma ortamını tanımlaması yeterlidir. Bilinen tüm yöntemlerde, pompanın tasarım noktası, karakteristik eğrilerin dönüştürülmesinde özel bir rol oynar. İşlemin geçerliliği için aşağıdaki koşullar belirtilebilir:
  • Kapalı veya yarı açık çarklı santrifüj pompalar
  • 1 ile 3000 mm²/s aralığında kinematik viskozite
  • En iyi çalışma noktasında 3 ile 410 m³/h arasında akış hızı
  • 6 ile 130 m arasında adım başına yükseklik
  • Normal çalışma koşullarında üretim
  • NEWTON sıvılarının taşınması

Çarkı döndürürken karakteristik eğri dönüşümü

Posted on by al
Aşağıdakiler yaklaşık olarak geçerlidir: Q = akış hızı H = teslimat başlığı D = çark çapı r = azaltılmış çark çapı için indeks t = referans tekerlek çapı için indeks Gaz kelebeği eğrisi H (Q) bu ilişkiden kabaca belirlenebilir. Ancak daha kesin bir hesaplama, her bir karakteristik eğriye bir çark çapının atandığı karakteristik haritaların dikkate alınmasını gerektirir. Karakteristiğin yeni rotası, komşu karakteristiklerden gelen dönüşümün interpolasyonu ile belirlenir. Prosesin verimliliğinden tam olarak yararlanmak için, en az üç karakteristik eğriye sahip bir çark haritasının kaydedilmesi tavsiye edilir. En küçük ve en büyük çark çapı arasında büyük bir kalibrasyon farkı varsa, bazı (2..4) ara karakteristikler gereklidir. Alternatif bir hesaplama yöntemi ISO 9906’da açıklanmıştır. D hücum kenarındaki ortalama çark çapının bilinmesi gerekir 1 . Standarda göre, bu prosedür aşağıdakiler için geçerlidir:
    • Maksimum %5’e varan çap küçültme
    • Tip numarası K ≤ 1.5
    • tornalamadan sonra değişmeyen bıçak geometrisi (çıkış açısı, konik vb.)
D 1 = Çark hücum kenarındaki ortalama çap Tip numarası K ≤ 1.0 olan ve çark çapı maksimum %3 küçültülmüş pompalar için verim sabit olarak kabul edilebilir.