Mois : décembre 2020
Schubert & Salzer Control Systems GmbH
Rejet des eaux usées Qww
Le rejet d’eaux usées Q ww selon DIN EN 12056-2 est déterminé à partir de la somme des valeurs de raccordement (DU), en tenant compte de la simultanéité, où K est la valeur guide pour l’indice de rejet . Elle dépend du type de bâtiment et résulte de la fréquence d’utilisation des objets de drainage.
Q ww – évacuation des eaux usées
K – indice de décharge
DU – charge connectée
Q tot – ruissellement total des eaux usées
Q s – décharge continue (sans réduction pour simultanéité)
A partir de la somme DU, le rejet d’eaux usées Q ww peut être calculé à l’aide de la formule ci-dessus, en tenant compte de l’indice de rejet K correspondant. Si le débit d’eaux usées déterminé Q ww est inférieur à la plus grande valeur de raccordement d’un objet de drainage individuel, cette dernière est déterminante (valeur limite).
Q ww – évacuation des eaux usées
K – indice de décharge
DU – charge connectée
Q tot – ruissellement total des eaux usées
Q s – décharge continue (sans réduction pour simultanéité)
A partir de la somme DU, le rejet d’eaux usées Q ww peut être calculé à l’aide de la formule ci-dessus, en tenant compte de l’indice de rejet K correspondant. Si le débit d’eaux usées déterminé Q ww est inférieur à la plus grande valeur de raccordement d’un objet de drainage individuel, cette dernière est déterminante (valeur limite). QR de ruissellement des eaux de pluie
r 5/2 cinq minutes de pluie, statistiquement à prévoir une fois tous les 2 ans r 5/100 Cinq minutes de pluie, statistiquement à prévoir une fois tous les 100 ans
Les valeurs pour un certain nombre de villes allemandes sont répertoriées dans la norme DIN 1986-100 à titre d’exemple. Les valeurs diffèrent de r 5/2 = 200 à 250 l / (s ha) ou r 5/100 = 800 l / (s ha) [1 ha = 10 000 m²]. Des informations sur les événements pluvieux peuvent être obtenues auprès des autorités locales ou, alternativement, auprès du service météorologique allemand. Les valeurs de référence sont données dans la norme DIN EN 1986-100 Annexe A. Si aucune valeur n’est disponible, r T (n) = 200 l / (s ha) doit être supposé. Les systèmes de conduites et les composants associés du système d’évacuation des eaux pluviales doivent être dimensionnés pour un événement pluvieux moyen pour des raisons économiques et pour assurer la capacité d’auto-nettoyage. La pluie calculée est dans le champ d’application de la norme DIN 1986-100, un événement de pluie idéalisé (pluie en bloc) avec une intensité de pluie constante sur 5 minutes. L’annualité (T n ) à utiliser dans chaque cas pour le cas de calcul est déterminée par la tâche à accomplir. Des événements de pluie supérieurs à la pluie calculée (r 5/2 ) sont à prévoir comme prévu.
Fluide pompé dans la technologie des eaux usées
Lors du dimensionnement, il faut s’assurer que des unités antidéflagrantes doivent être utilisées pour le pompage des eaux usées contenant des matières fécales à partir des regards raccordés au réseau d’égouts public.
Voir aussi UVV 54, par exemple.
§2 Le réseau d’égouts, ses points d’accès, puits, puits et sorties de pluie ainsi que les points de collecte et les robinets de ventilation du réseau de canalisations sous pression sont considérés comme potentiellement explosifs dans leur ensemble…
ou directives de protection contre les explosions (Ex-RL) de l’association professionnelle (GUV 19.8) Edition 06.96, recueil d’exemples, numéro de série 7.3.1.1.
Mais il y a d’autres réglementations dont il faut peut-être tenir compte. Vous pouvez obtenir des informations plus détaillées pour votre cas spécifique auprès de l’association professionnelle, de l’autorité de surveillance du commerce, du TÜV ou de l’autorité du bâtiment.
Vitesse – Lois d’affinité
Ce qui suit s’applique :
1. Loi type
2. Loi type
3. Loi type
Q – débit
H – tête de livraison
P – consommation d’énergie
n – vitesse
Les indices se rapportent à la vitesse respective.
Les lois d’affinité s’appliquent exactement aux écoulements sans friction et incompressibles. Pour les applications techniques, elles sont à considérer comme une solution approximative.
En général, ces lois d’affinité sont indépendantes de la manière dont le changement de vitesse est techniquement mis en œuvre. Traditionnellement, un changement de vitesse pas à pas était mis en œuvre pour les petites et moyennes pompes en changeant les enroulements. Entre-temps, ceux-ci ont été largement remplacés par des convertisseurs de fréquence.
Les entraînements électriques lents sont très coûteux pour les grandes pompes centrifuges, c’est pourquoi des réducteurs sont utilisés dans ces cas.
Les moteurs à combustion sont également utilisés pour une utilisation mobile. Ceux-ci sont également variables en vitesse dans une plage spécifiée.
2. Loi type
3. Loi type
Q – débit
H – tête de livraison
P – consommation d’énergie
n – vitesse
Les indices se rapportent à la vitesse respective.
Les lois d’affinité s’appliquent exactement aux écoulements sans friction et incompressibles. Pour les applications techniques, elles sont à considérer comme une solution approximative.
En général, ces lois d’affinité sont indépendantes de la manière dont le changement de vitesse est techniquement mis en œuvre. Traditionnellement, un changement de vitesse pas à pas était mis en œuvre pour les petites et moyennes pompes en changeant les enroulements. Entre-temps, ceux-ci ont été largement remplacés par des convertisseurs de fréquence.
Les entraînements électriques lents sont très coûteux pour les grandes pompes centrifuges, c’est pourquoi des réducteurs sont utilisés dans ces cas.
Les moteurs à combustion sont également utilisés pour une utilisation mobile. Ceux-ci sont également variables en vitesse dans une plage spécifiée. Courbe de pompe
La courbe de la courbe de la pompe est courbe et descend de gauche à droite dans le diagramme à mesure que le débit augmente. La pente de la courbe caractéristique est déterminée par la conception de la pompe et, en particulier, par la conception de la roue.
La caractéristique de la courbe de pompage est la dépendance mutuelle du débit et de la hauteur manométrique.
Chaque modification de la hauteur de refoulement entraîne toujours une modification du débit.
Grand débit – & gt; tête basse
Petit débit – & gt; grosse tête
Bien que seul le système de canalisation installé, en raison de la résistance intrinsèque, dicte quel débit est transporté à une sortie de pompe donnée, la pompe en question ne peut jamais assumer qu’un seul point de fonctionnement sur sa courbe caractéristique. Ce point de fonctionnement est l’intersection de la courbe de pompe avec la courbe de réseau de canalisations respective.
En plus de la courbe caractéristique Q-H, les courbes caractéristiques suivantes peuvent souvent être trouvées dans les pompes centrifuges :
En plus de la courbe caractéristique Q-H, les courbes caractéristiques suivantes peuvent souvent être trouvées dans les pompes centrifuges :
- performances
- Puissance à l’arbre P 2 (Q)
- Consommation électrique P 1 (Q) (souvent avec des motopompes submersibles et des pompes à eau)
- efficacité
- Rendement hydraulique η hydr (Q)
- Rendement global η tot (Q) (souvent avec des motopompes submersibles et des pompes à rotor noyé)
- NPSH requis NPSH req (Q)
- Vitesse n (Q)
Carte de la pompe
Les caractéristiques individuelles des pompes diffèrent par exactement un paramètre, comme par ex.
- Diamètre de la roue
- Vitesse
- Angle d’hélice
- Nombre de pas
Conversion de courbe caractéristique pour différents médias
Avec l’augmentation de la viscosité, cependant, l’influence du nombre de REYNOLDS augmente, de sorte qu’en pratique on suppose que cette approximation est insuffisante à partir d’une viscosité cinématique de l’ordre de 20 mm²/s. Pour corriger cela, des méthodes ont été développées empiriquement pour convertir les courbes caractéristiques enregistrées en milieux de viscosité moyenne et élevée, ce qui dans l’application pratique dans les anciennes versions signifie l’évaluation complexe des diagrammes, mais qui dans les versions actuelles ont été préparés en utilisant des ensembles de formules appropriés.
La plus répandue dans le monde est la procédure de l’Hydraulic Institute (USA), qui a été normalisée en tant que ANSI / HI 9.6.7 et ISO / TR 17766.
En pratique, la conversion s’effectue aujourd’hui majoritairement à l’aide de programmes informatiques tels que Spaix PumpSelector. La mise en œuvre technique informatique de cette procédure permet la conversion de courbes caractéristiques, l’utilisateur n’ayant qu’à définir les données de transport souhaitées et le support de transport. Dans toutes les méthodes connues, le point de conception de la pompe joue un rôle particulier dans la conversion des courbes caractéristiques.
Les conditions suivantes peuvent être précisées pour la validité de la procédure :
- Pompes centrifuges à roues fermées ou semi-ouvertes
- Viscosité cinématique comprise entre 1 et 3000 mm²/s
- Débit au meilleur point de fonctionnement entre 3 et 410 m³/h
- Hauteur par pas entre 6 et 130 m
- Production dans des conditions normales d’exploitation
- Convoyage des fluides NEWTON
Conversion de courbe caractéristique lors de la rotation de la roue
Ce qui suit s’applique approximativement :
Q = débit
H = tête de livraison
D = diamètre de la roue
r = indice pour le diamètre de roue réduit
t = indice pour le diamètre de roue de référence
La courbe des gaz H (Q) peut être grossièrement déterminée à partir de cette relation.
Un calcul plus précis nécessite cependant la prise en compte de cartes caractéristiques dans lesquelles un diamètre de roue est affecté à chaque courbe caractéristique. Le nouveau cours de la caractéristique est déterminé en interpolant la conversion à partir des caractéristiques voisines. Afin d’utiliser pleinement l’efficacité du processus, il est recommandé d’enregistrer une carte de roue avec au moins trois courbes caractéristiques. S’il existe une grande différence d’étalonnage entre le plus petit et le plus grand diamètre de roue, certaines caractéristiques intermédiaires (2..4) sont nécessaires.
Une méthode de calcul alternative est décrite dans l’ISO 9906. Il est nécessaire de connaître le diamètre moyen de la roue au bord d’attaque D 1 . Selon la norme, cette procédure est valable pour
D 1 = Diamètre moyen au bord d’attaque de la roue
Pour les pompes avec un numéro de type K 1,0 et une réduction maximale du diamètre de la roue de 3 %, le rendement peut être considéré comme constant.
Q = débit
H = tête de livraison
D = diamètre de la roue
r = indice pour le diamètre de roue réduit
t = indice pour le diamètre de roue de référence
La courbe des gaz H (Q) peut être grossièrement déterminée à partir de cette relation.
Un calcul plus précis nécessite cependant la prise en compte de cartes caractéristiques dans lesquelles un diamètre de roue est affecté à chaque courbe caractéristique. Le nouveau cours de la caractéristique est déterminé en interpolant la conversion à partir des caractéristiques voisines. Afin d’utiliser pleinement l’efficacité du processus, il est recommandé d’enregistrer une carte de roue avec au moins trois courbes caractéristiques. S’il existe une grande différence d’étalonnage entre le plus petit et le plus grand diamètre de roue, certaines caractéristiques intermédiaires (2..4) sont nécessaires.
Une méthode de calcul alternative est décrite dans l’ISO 9906. Il est nécessaire de connaître le diamètre moyen de la roue au bord d’attaque D 1 . Selon la norme, cette procédure est valable pour
-
- Réduction du diamètre jusqu’à 5 % maximum
- Tapez le numéro K 1.5
- géométrie de lame inchangée (angle de sortie, conicité, etc.) après le tournage
D 1 = Diamètre moyen au bord d’attaque de la roue
Pour les pompes avec un numéro de type K 1,0 et une réduction maximale du diamètre de la roue de 3 %, le rendement peut être considéré comme constant.