Mes: diciembre 2020

Descarga de aguas residuales Qww

Posted on de Jens-Uwe Vogel
La descarga de aguas residuales Q ww según DIN EN 12056-2 se determina a partir de la suma de los valores de conexión (DU) teniendo en cuenta la simultaneidad, donde K es el valor guía para el índice de descarga. Depende del tipo de edificio y resulta de la frecuencia de uso de los objetos de drenaje. Q ww – drenaje de aguas residuales K – índice de descarga DU – carga conectada Q tot – escorrentía total de aguas residuales Q s – descarga continua (sin reducción por simultaneidad) A partir de la suma DU, la descarga de aguas residuales Q ww se puede calcular utilizando la fórmula anterior, teniendo en cuenta el índice de descarga correspondiente K. Si la descarga de aguas residuales determinada Q ww es menor que el valor de conexión más grande de un objeto de drenaje individual, este último es decisivo (valor límite).

Escorrentía de agua de lluvia QR

Posted on de Jens-Uwe Vogel

r 5/2 lluvia de cinco minutos, que estadísticamente debe esperarse una vez cada 2 años r 5/100 Lluvia de cinco minutos, que estadísticamente debe esperarse una vez cada 100 años

Los valores para varias ciudades alemanas se enumeran en DIN 1986-100 como ejemplos. Los valores difieren de r 5/2 = 200 a 250 l / (s ha) o r 5/100 = 800 l / (s ha) [1 ha = 10.000 m²]. La información sobre eventos de lluvia se puede obtener de las autoridades locales o, alternativamente, del Servicio Meteorológico Alemán. Los valores de referencia se dan en DIN EN 1986-100 Apéndice A. Si no hay valores disponibles, se debe suponer r T (n) = 200 l / (s ha). Los sistemas de conducción y los componentes asociados del sistema de drenaje pluvial deben dimensionarse para un evento de lluvia media por razones económicas y para garantizar la capacidad de autolimpieza. La lluvia calculada está dentro del alcance de DIN 1986-100, un evento de lluvia idealizado (lluvia en bloque) con una intensidad de lluvia constante durante 5 minutos. La anualidad (T n ) que se utilizará en cada caso para el caso de diseño viene determinada por la tarea. Se esperan eventos de lluvia por encima de la lluvia calculada (r 5/2 ) según lo planeado.

Medio bombeado en tecnología de aguas residuales

Posted on de Jens-Uwe Vogel
Al dimensionar, debe asegurarse que se deben utilizar unidades a prueba de explosión para bombear aguas residuales que contienen heces de pozos de registro que están conectados a la red pública de alcantarillado. Véase también UVV 54, por ejemplo. §2 La red de alcantarillado, sus accesos, pozos, pozos y desagües, así como los puntos de recogida y los grifos de ventilación de la red de tuberías de presión se consideran potencialmente explosivos en su totalidad. o directrices de protección contra explosiones (Ex-RL) de la asociación de seguros de responsabilidad de empleadores (GUV 19.8) Edición 06.96, colección de ejemplos, número de serie 7.3.1.1. Pero hay otras regulaciones que deben tenerse en cuenta. Puede obtener información más detallada para su caso específico de la asociación comercial, la autoridad de supervisión comercial, el TÜV o la autoridad de construcción.

Velocidad – Leyes de afinidad

Posted on de Daniel Kschischan
Se aplica lo siguiente: 1. Ley modelo 2. Ley modelo 3. Ley modelo Q – caudal H – cabezal de entrega P – consumo de energía n – velocidad Los índices se refieren a la velocidad respectiva. Las leyes de afinidad se aplican exactamente a los flujos incompresibles y sin fricción. Para aplicaciones técnicas, deben considerarse como una solución aproximada. En general, estas leyes de afinidad son independientes de cómo se implemente técnicamente el cambio de velocidad. Tradicionalmente, se implementó un cambio de velocidad paso a paso para bombas pequeñas y medianas cambiando los devanados. Mientras tanto, estos han sido reemplazados en gran parte por convertidores de frecuencia. Los accionamientos eléctricos de funcionamiento lento son muy costosos para las bombas centrífugas más grandes, por lo que se utilizan engranajes reductores para estos casos. Los motores de combustión también se utilizan para uso móvil. Estos también son variables en velocidad dentro de un rango específico.

Curva de bomba

Posted on de Jens-Uwe Vogel
La curva característica de la bomba es curva y cae de izquierda a derecha en el diagrama al aumentar el caudal. La pendiente de la curva característica está determinada por el diseño de la bomba y, en particular, por la forma del impulsor. La característica de la curva de la bomba es la dependencia mutua del caudal y la altura de descarga. Cada cambio en la altura de suministro siempre resulta en un cambio en el caudal. Gran caudal: & gt; cabeza baja Caudal pequeño – & gt; cabeza grande Aunque solo el sistema de tuberías instalado, debido a la resistencia intrínseca, dicta qué caudal se transporta a una determinada salida de bomba, la bomba en cuestión solo puede asumir un punto de funcionamiento en su curva característica. Este punto de funcionamiento es la intersección de la curva de la bomba con la curva de la red de tuberías respectiva. Además de la curva característica Q-H, las siguientes curvas características se pueden encontrar a menudo en bombas centrífugas:
  • rendimiento
    • Potencia del eje P 2 (Q)
    • Consumo de energía P 1 (Q) (a menudo con bombas de motor sumergible y bombas de rotor húmedo)
  • eficiencia
    • Eficiencia hidráulica η hydr (Q)
    • Eficiencia general η tot (Q) (a menudo con bombas de motor sumergible y bombas de rotor húmedo)
  • NPSH requiere NPSH req (Q)
  • Velocidad n (Q)
& nbsp;

Conversión de curva característica para diferentes medios

Posted on de Jens-Uwe Vogel
Sin embargo, al aumentar la viscosidad, aumenta la influencia del número REYNOLDS, de modo que en la práctica se supone que esta aproximación es insuficiente a partir de una viscosidad cinemática de alrededor de 20 mm² / s. Para corregir esto, se desarrollaron empíricamente métodos para convertir las curvas características registradas en medios de viscosidad media y alta, lo que en la aplicación práctica en versiones anteriores significa la evaluación compleja de diagramas, pero que en las versiones actuales se han elaborado utilizando conjuntos de fórmulas adecuados. El más extendido a nivel mundial es el procedimiento del Hydraulic Institute (EE. UU.), Que ha sido estandarizado como ANSI / HI 9.6.7 e ISO / TR 17766. En la práctica, la conversión se lleva a cabo principalmente en la actualidad mediante programas informáticos como Spaix PumpSelector. La implementación técnica por computadora de este procedimiento permite la conversión de curvas características, por lo que el usuario solo tiene que definir los datos de transporte deseados y el medio de transporte. En todos los métodos conocidos, el punto de diseño de la bomba juega un papel especial en la conversión de curvas características. Se pueden especificar las siguientes condiciones para la validez del procedimiento:
  • Bombas centrífugas con impulsores cerrados o semiabiertos
  • Viscosidad cinemática en el rango entre 1 y 3000 mm² / s
  • Caudal en el mejor punto de funcionamiento entre 3 y 410 m³ / h
  • Altura por paso entre 6 y 130 m
  • Producción en condiciones normales de funcionamiento
  • Transporte de fluidos NEWTON

Conversión de curva característica al girar el impulsor

Posted on de Jens-Uwe Vogel
Aproximadamente se aplica lo siguiente: Q = caudal H = cabeza de salida D = diámetro del impulsor r = índice para el diámetro reducido del impulsor t = índice para el diámetro de la rueda de referencia La curva de aceleración H (Q) se puede determinar aproximadamente a partir de esta relación. Sin embargo, un cálculo más preciso requiere la consideración de mapas característicos en los que se asigna un diámetro de impulsor a cada curva característica. El nuevo curso de la característica se determina interpolando la conversión de las características vecinas. Para aprovechar al máximo la eficiencia del proceso, se recomienda registrar un mapa del impulsor con al menos tres curvas características. Si hay una gran diferencia de calibración entre el diámetro del impulsor más pequeño y más grande, se requieren algunas características intermedias (2..4). Un método de cálculo alternativo se describe en ISO 9906. Es necesario conocer el diámetro medio del impulsor en el borde de ataque D 1 . Según la norma, este procedimiento es válido para
    • Reducción del diámetro hasta un máximo del 5%
    • Escriba el número K ≤ 1.5
    • geometría de la hoja sin cambios (ángulo de salida, ahusamiento, etc.) después de girar
D 1 = Diámetro medio en el borde de ataque del impulsor Para bombas con un número de tipo K ≤ 1.0 y una reducción máxima del diámetro del impulsor del 3%, la eficiencia puede considerarse constante.